电路结构如图3－1所示，输入滤波器实质上就是EMI滤波器，一方面滤除、隔离市电对UPS系统的干扰，另一方面也避免UPS内部的高频开关信号“污染”市电。

　　在线式UPS不论是由市电还是由蓄电池供电，其输出功率总是由逆变器提供。市电中断或送电时，无任何转换时间。

　　平时，市电经整流器变成直流，然后再由逆变器将直流转换成纯净的正弦电压供给负载。另一路，市电经整流后对蓄电池进行充电。正常供电时的工作原理见图3－1（a）。

　　一旦市电中断时，转为蓄电池供电，经逆变器把直流转变为正弦交流供给负载。市电中断时的工作原理见图3－1(b)。

　　在市电正常供电状态下，若逆变器出现故障，则静态开关动作转向由市电直接供电，此时的工作原理见图3－1(c)。

　　如果静态开关的转换是由于逆变器故障引起，UPS会发出报警信号；如果是由于过载引起，当过载消失后，静态开关重新切换回到逆变器输出端。

　　虽然后备式UPS中的恒压充电电路具有电路简单、成本低廉等优点。但这种充电电路使蓄电池组初期充电电流较大，影响蓄电池的寿命。所以在在线式UPS中一般采用分级充电电路，即在充电初期采用恒流充电，当蓄电池端电压达到其浮充电压后，再采用恒压充电。在线式UPS蓄电池的典型充电特性如图3－2所示。

　　变压器将市电电压由220V降到110V，经整流滤波后变成140V的直流电压U1，这个电压分成两路：一路由R1降压和V1、V2稳压后，得到18V左右的电压U2，加到集成（UC3842）的7端，作为该的辅助电源；另一路经电感L1后加到场效应管V3的漏极。V3工作在开关状态，是个提升式（BOOST）开关稳压器，当UC3842的6端输出一正脉冲方波时，V3导通，电压U1几乎都降在电压L1上，通过L1的电流等于漏极电流ID，当正脉冲方波过去后，在该脉冲的后沿激起一个反电势电压

　　这样，蓄电池就得到了足够的充电电压，因为Δt和ΔID由电路参数决定，该充电电压是固定不变的。随着电池组的充电，当其端电压提高到设定值后，再经R7送到RP及R5组成的分压器上，经分压后的反馈信号送到UC3842的输入端2，经过该信号的控制，使6端输入脉冲的频率降低，这样一来充电电压的平均值比原来减小，于是充电的电压被稳定下来。

　　电流的控制过程是这样的：电流的采样信号是由V3源极上的R10取得的，当充电电流增大时，由于对应频率的增加，V3开关频率增加，在R10上通过电流所造成的电压平均值增大，这个增大了的电压US经R11、C6平滑后送到UC3842的3端，使6端输出脉冲的频率下降，从而也稳定了电流。

　　由上述可见，这个充电电路实际上是个具有限流稳压功能的开关电源，只要将额定电压、浮充电压、恒流充电电流设置恰当，就能使蓄电池的充电过程基本上沿着理想的充电曲线进行，从而延长蓄电池的使用寿命。

　　为了得到接近正弦波的脉宽调制波形，我们将正弦波的一个周期在时间上划分成N等份（N是偶数），每一等份的脉宽都是2π/N。在每个特定的时间间隔中，可以用一个脉冲幅度都等于UΔm、脉宽与其对应的正弦波所包含的面积相等或成比例的矩形电压脉冲来分别代替相应的正弦波部分。这样的N个宽度不等的脉冲就组成了一个与正弦波等效的脉宽调制波形。假设正弦波的幅值为U～m，等效矩形波的幅值为UΔm，则各等效矩形脉冲波的宽度为δ

　　βi是各时间间隔分段的中心角，也就是各等效脉冲的位置中心角。上面的公式表明：由能量等效法得出的等效脉冲宽度δ与分段中心βi的正弦值成正比。

　　在实际的小型UPS中，常用图3－5（a）所示的用比较器组成的正弦脉宽调制电路来实现上述脉宽调制的目的。若将三角波脉冲送到比较器的反相端（?），将正弦波送到比较器的同相端（?），则在正弦波电压幅值大于三角波电压时，比较器的输出端将产生一个脉宽等于正弦波大于三角波部分所对应的时间间隔的正脉冲。于是在电压比较器的输出端将得到一串矩形方波脉冲序列。假设三角波的频率fΔ与正弦波的频率f之比为fΔ/f～=N（N称为载波比），为了使输出方波满足奇函数，N应是偶数。如果假定在正弦波大于三角波的部分所产生脉冲的中心位置，就是每一段脉冲的中心位置βi。

　　从图3－5（b）可以看到，由于三角形Δabg与Δcdg相似，当载波比N固定，且N20时，在比较器输出端产生的矩形脉冲的宽度正比于正弦波的幅值U～m与三角波幅值之比，该脉冲宽度也正比于分段中心角βi的正弦值，对于图3－5（b）所示的脉宽调制波形，

　　当n=1（基波）时，基波幅值Um(1)及各次谐波的幅值Um(n)与脉冲宽度δ有关，而脉宽δ又与调幅比U～m/UΔm有关。因此，只要适当地调节输入到比较器同相端的正弦波电压的幅值大小就可以调节逆变器电压的大小。图3－6给出了Um(n)/Um(1)max（各次谐波的幅值与基波最大值之比）与U～m/UΔm(调幅比)的关系曲线可以看出：在这种调制方式下，当正弦波的幅值小于三角波的幅值时，即0≤U～m/UΔm≤1时，逆变器输出电压的基波分量几乎是与调幅比U～m/UΔm的数值成线性变化；当正弦波幅度等于三角波幅度时，逆变器输出电压的基波分量大约等于0.8Um(1)max；此后，若继续增大正弦波的幅度，即U～mUΔm时，逆变器脉宽调制输出的正弦分布特性开始遭到破坏，这时Um（n）/Um(1)max与调幅比U～m/UΔm之间失去线性关系，开始呈现非线性特性。这种正弦脉宽调制方式的另一个重要特点是：在正弦波幅度小于三角波幅度范围内，输出波形中不包含3、5、7次等低次谐波分量。在脉宽调制输出波中仅存在与三角波工作频率相近的高次谐波。

　　对于载波比K≥20的正弦脉宽调制波形来说，这些高次谐波分量是17、19次谐波分量。在目前实际使用的中、小型UPS中，正弦波的工作频率是50Hz，三角波的工作频率在8～40kHz之间。因此，采用这种正弦脉宽调制法的逆变器输出电